论文以时效轧制及退火态AA2099铝锂合金为研究对象,利用XRD、EBSD、TEM等分析技术,系统分析了含不同第二相的铝锂合金静态再结晶过程中组织织构的演变及其影响因素和静态再结晶后组织的性能,得到结论如下:（1）含δ′相的热轧板材以及含T₂相的热轧板材静态再结晶极为充分,含T₁相热轧板材再结晶程度较低。δ′相促进共面滑移生成的强剪切带和T₂相与位错作用形成的位错环提供了充足的静态再结晶驱动力。含δ′相的热轧板材静态再结晶形核机制主要为粒子激发形核,其在剪切带处也可以发生再结晶形核,含T₁相、T₂相的热轧板材静态再结晶机制为粒子激发形核。（2）30°NDCube织构是AA2099铝锂合金静态再结晶后的主要再结晶织构,含T₂相的铝锂合金静态再结晶织构中30°NDCube含量最高,含T₁相的AA2099铝锂合金静态再结晶织构中30°NDCube含量最少。Q织构和{111}<110>织构也满足这一规律。含T₂相AA2099铝锂合金再结晶织构还包括很多M织构。30°NDCube织构与P织构生长存在竞争关系,较高温度退火时,30°NDCube织构占据相当大的优势。而当再结晶驱动力有所下降时,P织构与M织构获得更好的生长机会,比例增加。一定程度降低再结晶驱动力对于再结晶Q织构含量影响不大。（3）AA2099铝锂合金中30°NDCube织构和P织构以及{111}<110>织构形成机制为定向生长,其中30°NDCube取向晶粒主要再结晶形核机制为粒子激发形核。30°NDCube织构、{111}<110>织构在剪切带处也可以形核,T₂相生成的层状位错区以及由于δ′相导致的强剪切带为30°ND Cube取向和P取向以及{111}<110>取向晶粒的形核长大提供了充足的驱动力,不过强剪切带使得样品内部难以保持长取向梯度,这又一定程度抑制了优势取向晶粒的生长,使得部分竞争生长力低的取向晶粒得以生长留存,例如Cube组分。（4）含δ′相的AA2099铝锂合金静态再结晶后,材料各向异性无明显变化,而含T₁相和T₂相的AA2099铝锂合金静态再结晶后组织各向异性加深,长条状的晶粒加重了材料的各向异性。含T₂相AA2099铝锂合金静态再结晶后抗拉强度无明显变化,而含δ′相以及T₁相的铝锂合金退火后抗拉强度存在大幅度下降。（5）含δ′相的AA2099热轧态铝锂合金硬度最高,而含T₁相的AA2099热轧态铝锂合金硬度最低,540℃退火1h后含δ′相、T₁相的AA2099铝锂合金硬度明显下降,而含T₂相AA2099铝锂合金硬度变化程度较小。再结晶过程中材料硬度呈现先迅速下降后短暂上升随后逐渐下降的趋势,这与材料初期的强回复作用以及随后的再结晶晶粒尺寸变化有关。AA2099铝锂合金540℃退火1h后硬度高于300℃回复2h样品,这是因为回复过程中第二相长大,而退火过程中,材料发生了显著的固溶强化。