【摘 要】
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本文所研究挤扩桩单桩弹性理论解选用荷载传递法作为基础。在相似理论原理指导下进行室内小比尺模型试验,并通过成层土现场试验和均质土模型试验对挤扩桩承载理论进行验证,相关研究结果如下:(1)根据挤扩桩的受力特性结合桩基荷载传递法基本思想,建立了挤桩承载力计算理论。在理论上,采用双曲线函数描述桩端、盘端和桩身引起的沉降与阻力之间的关系,及桩与土相互作用的非线性特性。(2)通过6组试验桩沉降曲线结果表明,其
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本文所研究挤扩桩单桩弹性理论解选用荷载传递法作为基础。在相似理论原理指导下进行室内小比尺模型试验,并通过成层土现场试验和均质土模型试验对挤扩桩承载理论进行验证,相关研究结果如下:(1)根据挤扩桩的受力特性结合桩基荷载传递法基本思想,建立了挤桩承载力计算理论。在理论上,采用双曲线函数描述桩端、盘端和桩身引起的沉降与阻力之间的关系,及桩与土相互作用的非线性特性。(2)通过6组试验桩沉降曲线结果表明,其沉降具有缓变型特征。这种荷载—沉降曲线特征表明挤扩桩在加载过程中不会发生桩端刺入破坏。在挤扩桩承载特性分析中发现,等直径桩的承载力仅为挤扩桩的50%。通过桩身轴力数据结果表明,支盘处会发生明显的下降阶段。根据模型试验测得的不同盘径比下的盘端荷载,结合最小二乘法拟合出盘端荷载修正函数ξ(α),完善了挤扩桩的盘端荷载计算理论。(3)在对位于成层土和均质土中的挤扩桩进行承载力计算方法验证,结果表明,成层土现场大比尺试验的极限承载力预测结果和实测结果误差仅为1.46%,从而表明该荷载传递法的挤扩桩理论计算在实际工程对极限荷载的预测是可靠的。在均质土层模型试验验证中,单盘桩的沉降相对误差结果均在20%以内。此外,6组单盘桩各组成部分的理论计算与实测之间的相对误差均能较好的控制在16%以内,吻合度较好。在均质土双盘桩模型试验中,9组双支盘桩的实测和理论的误差为± 1mm,表明挤扩桩的承载理论在双支盘桩同样具有适用性。在挤扩双盘桩试验中,上盘盘径比进行缩放变化时对挤扩桩的承载力影响更大。因此认为适当的改变下支盘中的支盘盘径比,能够有效的提高挤扩桩承载力并节省工程造价成本提高经济效益。图31 表15 参85
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