针对国内静电喷头目前存在的喷雾射程较短、漏电和反向电离现象较严重等问题，研制了一种感应充电气力式静电喷头，并对其工作原理和关键结构进行了理论探讨，通过性能试验及统计分析研究了该喷头气体压力和流量、液体压力和流量、充电电压、喷孔直径等参数对雾化质量及荷电性能的影响，研究结果表明：(1)试验测得的雾滴体积中径VMD在20μm至45μm之间，雾滴均匀度DR均大于0.67，表明该喷头的喷射雾流具有较小的雾滴尺寸和较理想的均匀度；(2)雾滴体积中径模型显著，因此可用雾滴体积中径模型描述雾滴体积中径与气体压力、气体流量、液体压力、液体流量、喷孔直径、充电电压等因素的关系，且具有较高的预测精度；(3)按影响雾滴体积中径的重要性程度，因素排序依次为气体压力、液体压力、液体流量、气体流量、充电电压和喷孔直径；气体压力和液体压力是影响雾滴体积中径大小的主导因素，与雾化质量之间具有极强的相关性；充电电压、喷孔直径和气体流量对雾滴体积中径无显著影响，这一特点为采用较少参数控制雾化质量提供了有利前提；(4)充电电压、气体压力、喷头类型三者之间的交互作用均不显著，说明三个因素对雾滴体积中径的作用具有相对独立性，可相对独立地影响静电喷雾的雾滴尺寸，这对有效控制雾化质量是一个有利的结果；(5)喷孔直径和液体流量对雾滴直径均匀度DR的显著性检验结果显著，其它因素及因素间的交互作用效应经检验均不显著，表明所研制喷头的雾化均匀性可能已达到喷头雾化原理决定的较理想状态，雾化均匀性稳定，不需特别控制；(6)雾滴体积中径和雾滴直径范围均随气体压力、充电电压以及液体压力的增大而减小，雾化趋于均匀；随着喷孔直径的减小，雾滴体积中径和雾滴直径范围均减小，雾化趋于均匀；(7)雾滴荷质比模型显著，说明该模型有效可行，且具有较高的精度。诸试验因素中，充电电压和喷孔直径对雾滴荷质比均有极显著的影响；气体压力和液体流量对雾滴荷质比的影响均不显著；影响雾滴荷质比的主要因素依次为充电电压和喷孔直径;(8)在300v、600v、1200y、1800y、2400V、3000V六种充电电压T，雾滴荷质比先随充电电压的增加而增大，2400V后荷质比减小，推测:对于所研制的喷头可能存在一个最佳充电电压;(9)由充电电压和喷孔直径的不同搭配所得雾滴荷质比不同这一结果，可看出，较大充电电压需配备较大喷孔直径以增强雾滴荷电效果;(10) TD3.6和TD3.4两喷头的雾滴荷质比曲线趋于重合，说明喷孔直径大于沪3 .4后，雾滴荷质比随充电电压的变化规律趋于一致;(11)随着气体压力的增大，雾滴荷质比在不同喷孔直径下呈现出相异的变化规律，TD3.0和TD3.4先增大后减小，TD3.6一直增大，可以推断，对于雾滴荷电能力而言在气体压力与喷孔直径间存在最佳组合;(12)考察0.25MPa气压下雾滴荷质比试验曲线的特点和结合其它研究结果，可以推测:声.4很有可能是该型喷头影响雾滴荷质比的临界孔径，其大小与使用的气体压力有关，较大气体压力下存在较大的临界孔径;(13)各试验因素对雾滴荷质比的交互作用效应均不显著，说明可相对独立地控制影响静电喷头荷电性能的各个因素;(14)研究结果与“雾滴荷质比会随充电电极半径减小而增大”的结论不符，可能的原因是，喷孔直径减小到一定程度时，有反向电离现象发生，致使荷质比下降。所以喷孔直径存在一个最低限度，以避免反向电离现象的发生;(15)研制的感应充电气力式静电喷头，在解决目前静电喷头存在的射程较短、漏电和反向电离现象较严重等问题上，取得初步进展.该喷头产生的雾滴直径较小，靶标沉积均匀，能在较低的充电电压下达到较高的雾滴荷电水平;(16)综合分析认为，气体压力以0.ZMPa为宜，充电电压以2400伏为宜;(17)所研制静电喷头尚需进行大田喷雾状态的性能研究.