6.5wt%高硅钢具有磁致伸缩系数接近零、磁导率大、矫顽力低和铁损低等优异的软磁性能,在降低高频电器的能源损耗、噪音污染等方面优势明显；但是合金自身显著的低温脆性严重影响了该材料的广泛应用。明确6.5wt%高硅钢的脆性本质和塑性变形机制,并在制备和成形加工过程中对该合金的不足施加积极的避免和有效的控制,所以研究开发一种流程短、效率高的制备加工方法,是实现6.5、wt%高硅钢工业化生产的关键问题。本论文针对6.5wt%高硅钢合金室温脆性显著、常规方法难以成形的特点,依据层状复合材料的对称结构,利用塑性变形过程中覆层材料对芯层材料的保护以及应力场的变化,实现了6.5wt%高硅钢薄板的复合制备成形工艺,并对该合金复合板的铸坯制备、成形过程、热处理工艺、合金元素分布、内部界面演化、微观组织结构、磁学性能特征等方面进行了研究,得出的主要结论如下：(1)对复合板铸坯进行结构和成分的设计,采用包覆浇铸制备出了芯层为高硅合金(10-12wt%Si)、覆层为普通硅钢(3wt%Si)的三块高硅钢复合板坯,通过锻造后,复合板各层比例发生变化,芯层和覆层的Si元素含量有些下降,说明在高温下Si元素氧化损失严重；(2)对高硅钢复合板的热轧变形进行理论研究,制定热轧工艺,通过热轧后复合板板厚约为2.5mm左右、覆层和芯层的厚度比例在1：l左右；对热轧后复合板进行XRD相分析,发现芯层除D03相外,还存在Fe2SiO4、FeSiO3、 Fe1.6SiO4以及SiQ等相,证实Si元素以氧化物形式丢失；(3)对热轧复合板进行热处理工艺研究,发现复合板在850℃退火保温60min后,盐水(15wt%NaCl水溶液)冷却后复合板不开裂,芯层硬度从556HV下降到482HV,通过显微组织及XRD相分析,芯层的D03相向B2相转变使得复合板有序度降低得到软化,同时出现B20相；(4)经过热处理有序度得到降低的复合板在温轧中变形更容易,在690℃进行恒温轧制,复合板表面质量较好、各层厚度比例趋于合理,且芯层组织呈现细小的纤维状；说明复合板的有序度降低是保证温轧可持续进行的前提,温轧后复合板的厚度约为0.5mm；对温轧过程中的复合板进行Si元素跟踪扫描,发现在750℃下不存在Si元素丢失现象,这说明加热温度在高硅钢合金的再结晶温度以下时,可以消除复合板的加工硬化,同时不降低Si元素含量；(5)温轧后的复合板不能直接冷轧成薄带,必须通过热处理改变温轧后的组织,否则在冷轧过程中,复合板将出现开裂；后续变形中对复合板进行中温回火处理可持续轧制到0.2mm；通过热处理降低有序度后的0.2mm复合板,在冷轧机上可以持续变形为厚度约0.05mm的薄带；(6)通过对冷轧变形的复合板显微组织变化观察和Si元素含量测试,复合板在冷轧变形的初期三层结构清晰可见,即可以观察到过渡层,随着变形程度的增大,过渡层变得模糊,覆层在冷轧的开始阶段主要承担复合板的变形,随着加工硬化的增大,芯层变形量也变大,冷轧后的复合板各层组织呈现拉长的纤维状态、晶界平直；(7)对0.8mm复合板进行扩散退火处理,发现1100。C保温时间较短的复合板芯层Si元素难以发生扩散,1150-C短时保温后Si元素开始发生扩散,但扩散速率较慢,1200。C短时保温后,Si元素扩散明显,经过一定时间后,复合板整体Si元素含量几乎达到均匀,约为6.41wt%；对0.5mm复合板在1200℃保温75min,复合板Si元素已经扩散均匀,整体Si元素含量约为6.43wt%；(8)高硅钢复合板在1200℃下扩散效果最好,对扩散后的复合板进行磁性能检测,0.8mm复合板的铁损P15/50为3.906W/Kg,B8为1.297T,B5o为1.584T；对于0.5mm的3号复合板,铁损P15/50为2.833W/kg,B8为1.371T,B50为1.628T；对于0.5mm的1号复合板铁损P15/50为3.327W/kg,B8为1.332T,B5o为1.609T。