喷射器作为太阳能喷射制冷系统的核心部件而被广泛研究,但由于其内部流动的复杂性,制冷剂物性计算选用理想气体模型,这导致计算的喷射器性能和实验结果不吻合。根据制冷剂在喷射器内是否发生相变,Chen[14]把制冷剂分为干蒸汽和湿蒸汽,为此本文选用R141b和R134a分别作为干湿蒸汽制冷剂的代表来研究制冷剂的物性对喷射器设计和性能的影响。对于喷射器的设计本文采用索科洛夫的设计模型[3]研究了不同的设计工况对设计喷射系数的影响。在喷射器的性能研究中引入真实气体模型,在能量守恒,动量守恒,流体连续性定律的基础上建立了一维喷射器性能计算模型,利用相关文献实验数据验证了模型的正确性,在此基础上对喷射器的性能做了研究分析。对喷射器的设计喷射系数研究发现:当制冷剂为R141b时,设计喷射系数随着一次流体和二次流体温度的升高而增大,随着冷凝温度的升高而降低。当制冷剂为R134a时,二次流体温度和冷凝温度对设计喷射系数的影响与R141b有相同的趋势,但是一次流体温度对设计喷射系数的影响是先增大后减小,此外当二次流体温度小于8℃,冷凝温度大于30℃时,喷射器设计最佳的一次流体温度为85℃,此时的设计喷射系数最大。当制冷剂为R134a时,提高一次流体的过热度能提高设计喷射系数,但提高的幅度小于10%。另外采用压缩比和膨胀比能使设计的喷射系数并不局限于具体的参数值,对研究设计喷射系数有很好的通用性。对喷射器的性能研究发现:喷射系数随着一次流体温度的升高先升高后降低,随着二次流体温度的升高而升高;但制冷剂的不同使得不同喉部面积比的喷射器的喷射系数随着一次流体的变化趋势也不一致,对于R134a,随着一次流体温度的变化,喉部面积比大的喷射器的喷射系数始终优于喉部面积比小的喷射器,其不同喉部面积比的喷射器随着一次流体温度的变化呈现层叠的山峰状,但是对于R141b,不同喉部面积比的喷射器随着一次流体温度的变化呈现交错的山峰状,喷射器的喉部面积比越大,其峰值对应的一次流体温度也越高;研究冷凝温度对喷射器的影响发现,喉部面积比越大,对应的临界冷凝温度也越低,喷射系数也越大。制冷剂为R134a时,增加一次流体的过热度能有效的提高喷射器的喷射系数,其提高的幅度为20-40%,喉部面积比越小,喷射系数提高的幅度也越大;但提高一次流体的过热度并不会对R141b的喷射器的喷射系数产生明显的影响。湿蒸汽制冷剂在喷射器内发生相变,相变的出现增大了喷射器内激波强度,从而降低了喷射器的喷射系数。当喷射器的喉部面积比大于5.5时,R134a喷射器内的激波强度大于R141b。本文在能量守恒的基础上对喷射制冷系统性能计算分析发现,喷射制冷系统的性能随着发生温度,蒸发温度,冷凝温度,过热度的变化趋势与喷射系数随着一次流体温度,二次流体温度,冷凝温度,过热度的变化趋势是一一对应的。