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本文设计并进行了陶瓷复合装甲可动靶的抗12.7mm穿燃弹侵彻的弹道试验,在此基础上,采用数值模拟方法研究揭示了可动靶的抗弹机理和性能,并研究了不同因素对可动靶抗弹机理和性能的影响规律。主要工作和成果有:（1）陶瓷复合装甲可动靶抗侵彻试验研究。设计并进行了陶瓷复合靶板抗侵彻试验,分析了靶板破坏、脱粘现象以及相关试验数据。结果表明:（1）当底板为装甲铝时,可动靶面密度可降低为ρ=97.7kg/m2,当底板为PE底板时,可动靶面密度可低至ρ=91.6kg/m2。（2）当弹着点为偏心区或板边区时,弹体出现偏航效应,且可动靶偏航效应强于固定靶。（3）可动靶单元脱粘情况显著好于固定靶与间隙靶,其抗一发打击的平均失效单元数为3。（2）陶瓷复合装甲可动靶抗侵彻机理研究。主要采用数值模拟方法揭示了可动靶的抗弹机理和抗弹机制。结果表明:（1）12.7mm穿甲燃烧弹偏心侵彻可动靶过程可以分为四个阶段:弹头磨蚀与陶瓷锥形成阶段、弹芯侵彻陶瓷锥阶段、弹芯侵彻背板阶段、弹芯斜侵彻底板阶段。（2）可动靶的抗弹机制主要有正负两个方面:一方面是芯材层的“间隙”负效应,另一方面是可动单元的正效应,包括背板的偏航机制、背板的可动性、底板的非对称阻力。（3）陶瓷复合装甲可动靶抗侵彻性能研究。给出了六边形陶瓷面板的极限速度分布,重点分析了形状效应、尺寸效应、厚度配置对抗弹性能的影响,推导出可动靶抗多发防护概率公式和极限速度计算公式。结果表明:（1）从单元面板防护区域和整体结构损伤区域来看,六边形面板优于四边形面板。（2）六边形防护单元抗单发打击较优的边长范围为30mm～80mm,整体靶板抗多发打击较优的边长范围为60mm～80mm。（3）为有效抵抗12.7mmAPI,陶瓷面板厚度h1不应低于11mm;当h1=12mm时,底板与背板厚度比λ不应大于1.57;当h1=13mm时,λ不应大于2.54;当h1=14mm时,λ不应大于4。